250板厚高跨模板支撑系统施工方案700-1000

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250板厚高跨模板支撑系统施工方案700-1000

山东茂隆新材料科技有限公司 2020-11-18 1066 0


XXXX电脑城模板支撑系统施工方案

1、梁模板计算(梁断面250×700),板厚250mm

模板面板采用15mm高强度多层板E=4.5×103N/mm2,[α]=9.68 N/mm2;g=0.034k N/mm2

次木龙骨采用40×90mm,梁底设置四道@100;E=9000N/mm2;[α]=13 N/mm2;[ζ]=1.2 N/mm2

梁底小横杆采用A48×2.8钢管,小横杆纵向@400;对拉螺栓Φ14@400

梁底横向设单立杆,间距1100;梁底立杆纵向最大间距800mm;侧模木楞竖向间距205mm;

(一)荷载计算 (顶板按250mm厚考虑)

①梁模板自重 0.5kN/㎡×(0.25+0.7×2)×0.4÷0.25=1.32 kN/m

②梁混凝土荷重 25 kN/m3×0.4×0.7=7kN/m

③钢筋荷重 1.524×0.40×0.7=0.427 kN/m

④施工人员设备荷载 2.5 kN/㎡

⑤振捣混凝土荷载4kN/㎡×0.7=2.8 kN/m(垂直); 2 kN/㎡×0.40=0.80 kN/m(水平)

⑥新浇混凝土测压力 25N/m3×0.7=17.5N/㎡

⑦混凝土倾倒荷载; 2 kN/㎡

(二)梁底面模板验算

(1)面模板承载能力强度验算

1)均布荷载设计值:

可变荷载效应控制组合:(①+②+③)×1.2+⑤×1.4 (⑤水平振捣荷载)

F1=(1.32+7+0.427)×1.2+0.80×1.4=11.62kN/m

永久荷载效应控制组合:(①+②+③)×1.35+⑤×0.7×1.4 (⑤水平振捣荷载)

F2=(1.32+7+0.427)×1.35+0.80×0.7×1.4=12.59kN/m

以上F1、F2;两者取大值,F2=12.59kN/m

2)抗弯强度验算:

面模板可视为梁:取梁宽0.4m,跨度0.063m,次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。

线荷载设计值转换:q1=F2×0.4m÷0.25m=12.59kN/m×0.4m÷0.25m=20.144kN/m

施工荷载为均布荷载弯矩值:M1=q1l2/8=20.144×632/8=9993.9N·mm

W=1/6bh2=1/6×400×152=15

由于防渗土工膜具有拉伸强度好,冲击强度高,防渗透、耐酸碱、耐热、耐候、耐磨等特性,防渗土工膜在沿海地区建筑行业得到大量的应用。同时也在江河堤坝、水库、引水隧道、公路、铁路、机场、地下、水下等工程广泛使用。土工膜已成为现代化国民经济建设的重要物资。并介绍有关防渗土工膜的生产技术。随着沿海地区经济建设的飞速发展,房地产开发渐升温,宾馆饭店、豪华住宅、写字办公楼鳞次栉比,层出不穷,海边新建的公寓、疗养院也为数不少。但由于沿海地区地势凹,地下水向上渗透。严重影响建筑施工。采用压延双向拉伸工艺生产的防渗土工膜,由于具有拉伸强度好、冲击强度高、防渗透、耐酸碱、耐热、耐候、耐脚损等特性,被用来阻隔地下水向上渗透。使其在建筑施工中得到人们的应用。施工单位根据建筑工地面积大小,将防渗土工膜用高频焊接或胶带粘合的方法粘成一体,铺在夯好的基础上,上面铺以沙土垫层,土工膜就被留在建筑基础下。从严格意义上讲。防渗土工膜的质量会影响到建筑物的施工质量。

000mm3

σ=M1/W=9993.9/15000=0.666 N/mm2<【σ】=9.68 N/mm2 满足要求

3)均布荷载设计值抗剪验算:

面模板剪力设计值:V= q1l/2=20.144×63/2=634.54N

τ=3V/2bh=3×634.54/(2×400×15)=0.159 N/mm2<【τ】=1.2 N/mm2 满足要求

(2)面模板承载能力挠度验算

挠度验算荷载组合标准:①+②+③

荷载标准值:F3=(1.32+7+0.427)=8.747kN/m

线荷载设计值转换:q2=F3×0.4m÷0.25m=8.747kN/m×0.4m÷0.25m=13.995kN/m

I= bh3/12=400×153/12=1.125×105㎜4

ω=5q2l4/(384EI)= 5×13.995×1004/(384×4500×112500)=0.036=l/400=63/400=0.158

满足要求

(三)计算次木龙骨(40×90木楞)承载能力验算

(1)木楞承载力强度验算

1)均布荷载设计值:

可变荷载效应控制组合:(①+②+③)×1.2+⑤×1.4 (⑤水平振捣荷载)

F1=(1.32+7+0.427)×1.2+0.80×1.4=11.62kN/m

永久荷载效应控制组合:(①+②+③)×1.35+⑤×0.7×1.4 (⑤水平振捣荷载)

F2=(1.32+7+0.427)×1.35+0.80×0.7×1.4=12.59kN/m

以上F1、F2;两者取大值,F2=12.59kN/m

次木龙骨视为二跨连续梁,跨度0.4,钢管小横杆作为梁支点。取荷载取值宽0.063m。

线荷载设计值:q3= F2=12.59kN/m(梁底设四根木楞,受力按三根验算)

2)木楞强度验算:

按二跨最不利条件:M2=0.125 q3l2=0.125×12.59×4002=251800N·m

单根木楞截面模量:W=1/6bh2=1/6×40×902=54000mm3

σ=M2/W=251800/(54000×3)=1.554N/mm2<【σ】=13 N/mm2 满足要求

(2)木楞承载能力抗剪验算

1)均布荷载设计值:

可变荷载效应控制组合:(①+②+③)×1.2+⑤×1.4 (⑤水平振捣荷载)

F1=(1.32+7+0.427)×1.2+0.80×1.4=11.62kN/m

永久荷载效应控制组合:(①+②+③)×1.35+⑤×0.7×1.4 (⑤水平振捣荷载)

F2=(1.32+7+0.427)×1.35+0.80×0.7×1.4=12.59kN/m

以上F1、F2;两者取大值,F2=12.59kN/m

线荷载设计值:q3= F2=12.59kN/m(梁底设四根木楞,受力按三根验算)

木楞剪力设计值:V=ql/2=12.59×400÷2=2518N

2)均布荷载设计值抗剪验算:

τ=3V/2bh=3×2518/(2×40×90×3)=0.35 N/mm2<【τ】=1.2 N/mm2 满足要求

(3)木楞承载能力挠度验算:

挠度验算荷载组合标准:①+②+③

荷载标准值:F3=(1.32+7+0.427)=8.747kN/m

线荷载设计值转换:q4= F3=8.747kN/m

单根木楞惯性距:I=bh3/12=40×903/12=2.43×106㎜4

按二跨最不利条件:ω=0.912q4l4/(100EI)= 0.912×8.747×4004/(100×9000×2430000)=0.093<l/400=400/400=1

(四)主龙骨(钢管小横杆)承载能力强度验算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算,

集中荷载P取木方支撑传递力;

根据软件计算,得

0.71kN


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